连云港市万丰电力环保设备有限公司
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除氧器排气回收装置概述：
除氧器排气回收除氧器排气回收装置-介绍锅炉热力除氧器在通入蒸汽进行除氧后，有大量闪蒸汽排空，不仅浪费了能源而且对环境造成影响。
除氧器排气回收装置原理述：
射水抽汽方式的喷射式混合加热器为主设备，设计了几种热力除氧器排气回收系统，用户可以很方便地将其与除氧器连接，将闪蒸汽回收。
回收装置中的喷射式混合加热器利用具有一定压力的水通过特制喷咀喷射，在喷咀喉部形成低压将从除氧器排出的蒸汽乏汽吸入，使乏汽与水混合制成热水，然后进入气水分离罐，气水混合物沿罐切线方向旋转运动，不凝性气体与水分离，从自动排气阀排出，热水去除氧器。
除氧器排气回收装置用途：
用于热电、石化、轻工、纺织、食品、造纸、钢铁、供热等各种行业热电厂锅炉除氧器的乏汽回收。
除氧器排气回收装置
（1）回收到疏水箱
（2）高压除氧器排气回收到低除
（3）高压除氧器排气回收到低除
热力除氧器排气回收装置-经济性分析
以下列参数为例:
热力除氧器排气回收装置：已知除盐水补水每天350t，除盐水压力按0.5Mpa设计，排汽温度110℃，排汽压力0.02Mpa，除盐水由20℃加热到60℃，计算结果回复如下：
1、除氧器排气回收回收除盐水的计算:
由公式：GH=GP(hp2-hp1)/(hH-hp2)算得。
式中GH—混加器引射蒸汽流量（除氧器排汽量）
GP—混加器工作水的流量（除盐水补水流量）
hp2—除盐水60℃时的焓
hp1—除盐水20℃时的焓
hH—除氧器排器汽化潜热
GP =(350×1000)/(24×3600)=4.05kg/s
查表得hp2=251.5kJ/kg、hp1=84.3kJ/kg、hH=2691.3kJ/kg
代入上式中得GH =4.05×(251.5-84.3)÷(2691.3-251.5)
=4.05×167.2÷2439.8
=0.28kg/s
0.28×3600×24÷1000=24t/d
则一天回收除盐水24吨。
混加器喷射系数的验算：u= GH/GP=0.28÷4.05=0.069，工作水温20℃时，混加器******喷射系数可达umax=0.2，因此可以满足工况要求。
2、除氧器排气回收省煤量的计算：
回收的热能Q=GH(hH-hp2)
=0.28×(2691.3-251.5)
=0.28×2439.8=683.14kJ/s
683.14×24×3600=59023641.6kJ/d
折算为每公斤6000Kar标准煤，日节煤59023641.6÷（6000×4.18）=2353.4kg/d=2.4t/d
则一天节省标准煤2.4吨。
3、除氧器排气回收经济性分析：
根据以上结果如该套装置每年按8000小时运行计算，每吨煤按300元计算。
则年节煤2.4×8000÷24=800吨
年节资800×300=240000元=24万元
年回收除盐水24×8000÷24=8000吨
采用除氧器排气回收装置后会不会影响除氧效果
在除氧器运行工况相同，排汽门开度一样的情况下，具体分析如下：
设排气量为Q气，除氧器内部压力为P，大气压力为P0。在图2中，设除氧器内部压力为P，混合式加热器内部压力为Ph，除氧器排气量为Qh，补水中溶解氧量为Q氧，对于气水分离罐，自动排气门排气量为Q气′。
在图2所示系统中，Ph为补水的饱和压力。
由于PhP－P0
则Qh>Q气
△Q气=Qh－Q气，Q氧=Qh－Q气′
若令Q气=Q气′
则△Q气= Q氧
该式为热力除氧器排气回收装置是否影响除氧效果的判别条件。
当△Q气≥Q氧时，热力除氧器排气回收装置不会影响除氧效果；
当△Q气<Q氧时，可适当开大排气门开度，令△Q气>Q氧，亦不会影响除氧效果。
当排气门开度适当开大时，排汽量也会增加，由于排汽经喷射式混合加热器回收了，所以对经济性不会产生不良影响。
气水分离罐的设计
1、性能要求
要求气水分离充分，在变工况条件下能够稳定运行。
2、可行性分析
3、设计示例
两台参数相同的大气式除氧器同时运行，要求用一套除氧器排气回收装置对乏汽进行回收，喷射式混合加热器进口冷水由除盐水母管接入，出口热水分两路分别注入每台除氧器。
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